福建煙氣脫硫系統(tǒng)工程半干法脫硫

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0.05—NO，在爐膛出口煙氣中占NO，的體積比例；
1.34—NO的體積分率（ppm）轉(zhuǎn)化為標(biāo)態(tài)質(zhì)量濃度（mg/m2）的系數(shù)，即NO的
分子量（30）除以氣體摩爾體積（22.4）
2.05—NO,的體積分來(lái)
（pom)轉(zhuǎn)化為標(biāo)態(tài)質(zhì)量濃度（mg/m2）的系數(shù)，即NO,的
分子量（46）除以氣體摩爾體積（22.4）。
品……62一“230心味以些學(xué)
（四）SNCR工藝的原素小時(shí)耗量的計(jì)算
m”30×2×10%%（2-53）
式中qom—一純尿素的小時(shí)耗量，kgh；
qm一爐膛的煙氣流量（標(biāo)態(tài)、實(shí)際含嫩量下的干煙氣），m2/h；
Co一脫硝系統(tǒng)未投入運(yùn)行時(shí)，爐膛煙氣NO的濃度（標(biāo)態(tài)、實(shí)際含氧量下的干煙
n——尿素與NO。的摩爾比，根據(jù)SNCR的脫硝效率而定，可參考表2-1選取；
30、60—NO和尿素的分子是。
（五）需要說(shuō)明的問(wèn)題
以上關(guān)于還原劑需量的估算，只是理論上的計(jì)算數(shù)值，與實(shí)際工程中噴入的還原劑量相
差較大，實(shí)際工程中SNCR系統(tǒng)中的還原劑利用率遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于SCR系統(tǒng)，一般只有30%。
40%，小型機(jī)組的還原劑利用率較大型機(jī)組的高。
實(shí)際工程實(shí)踐中，準(zhǔn)確計(jì)算出還原劑的量是十分困難的，主要原因有兩個(gè)方面：一是就
目前的技術(shù)水平，設(shè)計(jì)時(shí)無(wú)法準(zhǔn)確確定系統(tǒng)NO，的生成量，NO。的實(shí)際濃度需要根據(jù)工程運(yùn)
行后實(shí)際測(cè)量確定；二是尚不能準(zhǔn)確確定噴入的還原劑量（氨或尿素）和與02發(fā)生化學(xué)反
應(yīng)生成NO的量。因此，工程還原劑的噴入量需要在理論計(jì)算的基礎(chǔ)上，根據(jù)工程經(jīng)驗(yàn)初步
確定，在工程調(diào)試中具體確定。
第七節(jié)影響SNCR脫硝性能的幾個(gè)因素
SNCR工藝可以方便地在現(xiàn)有鍋爐裝置上進(jìn)行改裝。因?yàn)樗恍枰呋瘎┐矊樱瑑H僅需
要對(duì)還原劑的儲(chǔ)存設(shè)備和噴射系統(tǒng)加以安裝，所以初始投資相對(duì)于SCR工藝來(lái)說(shuō)要低得多，
但操作費(fèi)用與SCR工藝相當(dāng)。SNCR還原NO，的化學(xué)反應(yīng)效率主要取決于煙氣溫度、高溫區(qū)
停留時(shí)間、含氨化合物（即還原劑)注入的類(lèi)型和數(shù)量、混合效率等影響因素。
溫度對(duì)SNCR的還原反應(yīng)的影響最大。當(dāng)溫度高于1200℃時(shí)，NH、會(huì)被氧化成NO，反
而造成NO，排放濃度增大；而當(dāng)溫度低于89℃時(shí)，反應(yīng)不完全，會(huì)造成所謂的“氨穿透”，
逃逸率高，造成新的污染。因此；散準(zhǔn)的溫度區(qū)間（溫度窗口）是這兩種趨勢(shì)對(duì)立統(tǒng)一
的結(jié)果。對(duì)于鍋?zhàn)o(hù)煙氣處理最佳的溫度窗口，通常出現(xiàn)在素汽發(fā)生得和對(duì)流熱交換器所在的
區(qū)域。不同鍋爐爐膛中的煙氣流場(chǎng)和不同的燃燒器兒何結(jié)構(gòu)，導(dǎo)或不同類(lèi)型鍋爐中的溫度
口和最佳還原溫度會(huì)有差異。通常，燃煤鍋爐SNCR脫時(shí)的溫度范圍是800-120℃。


21-[021NO.]·(2-46）
[NO.]=21-[0]
式中[NO，】——NO.含量（實(shí)際氧量、標(biāo)態(tài)），mg/m㎡；
[NO.]·—NO,含量（6%03、標(biāo)態(tài)），mg/m2；
[02]—一實(shí)際O2，%；
[02]·6%02。
3.質(zhì)量一體積濃度與體積濃度之間的轉(zhuǎn)換
每立方米大氣中污染物的質(zhì)量數(shù)來(lái)表示的濃度叫質(zhì)量一體積濃度，單位是mg/m2或
g/m'；體積濃度是用每立方米的大氣中含有污染物的體積數(shù)（立方厘米）或（毫升）來(lái)表示的，
常用的表示方法是ppm，即lppm=lom2/m3=10-6。質(zhì)量一體積濃度與ppm的換算關(guān)系為
（2-47）
X=MC/22.4
（2-48）
C=22.4X/M
式中X一污染物以每標(biāo)準(zhǔn)立方米的毫克數(shù)表示的濃度值；
C—一污染物以ppm表示的濃度值；
M——污染物的分子量。
（二)稀釋風(fēng)量估算
為了系統(tǒng)運(yùn)行等的安全性和保證NH，與煙氣的有效混合，一般需要在NH3進(jìn)入煙道之
前，先與一定的空氣進(jìn)行充分混合，目前國(guó)內(nèi)NH3稀釋空氣比在設(shè)計(jì)時(shí)滿足鍋爐在BMCR
時(shí)NH3含量小于10%，因此可以根據(jù)NH。的消耗量估算稀釋風(fēng)的量，具體計(jì)算式為
9m.=第×qNI出（BMCR）（2-49）
q,“6.7】×qa5（2-50）
式中qm—稀釋空氣比率（標(biāo)態(tài)），m3/h；
9w，——NH3流量（標(biāo)態(tài)），m2/h；
gau，—NH3流量，kg/h。
在估算出還原劑消耗量和稀釋風(fēng)量后，結(jié)合化學(xué)反應(yīng)式就可以確定出系統(tǒng)物料平衡中各
管路相關(guān)物質(zhì)的成分。
（三）爐膛出口煙氣中NO和NO。濃度的計(jì)算
爐膛出口煙氣中NO和NO2濃度的計(jì)算式為
CNo,=Cvo,×0.05
式中G.-解氣中N0.的濃度（標(biāo)態(tài)、實(shí)際含氧量下的干煙氣），mya）；
o一加（中NO的濃度（標(biāo)態(tài)、實(shí)際含氧量下的干煙氣），mym；
6島二奶就0，的路度《后態(tài)、安際含機(jī)鹽下的干心），哪。
0.95—NO在爐虛出日煙氣中占NO.的體積I比例；”


式（2-44）進(jìn)行鉆算，即
..=是MC.ogu3引-Q（1-gaue) x10-*/(1-品）（2-44）
Cs0,=Cno +Cmo,
式中9%w陽(yáng)，—NH3流量，kg/h；
M一氨與NO，的摩爾比，根據(jù)SMCR脫硝效率而定，可參考表2-1選取；
Cso.—NO.含量（標(biāo)態(tài)、干基、6%O2），mg/m2；
Cxo——NO含量（標(biāo)態(tài)、干基、6%O2），mg/m；
Cxo.——NO,含量（標(biāo)態(tài)、干基、6%O2），mg/m2；
CuBo——煙氣中H2O的含量，%；
9..——煙氣流速（標(biāo)態(tài)、濕基），m2/h；
B—一氨的逃逸率；
a——實(shí)際02量；
男一NH3和NO，的分子量之比；
10-6—單位轉(zhuǎn)換系數(shù)。
表2-1SNCR工藝的脫硝效率與NSR的關(guān)系
脫確效率（%）標(biāo)稱(chēng)的化學(xué)章標(biāo)比脫造激率（%）標(biāo)稱(chēng)的化學(xué)摩爾比
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